Bola

Я видел на канале в ютюбе Михалыч. У меня целик достаточно плотный, рыл ямы в сухую погоду до 6 м лопатой с вертикальными бортами и порода не обрушалась. С рукава подавал в приямок. А борт размывал с верху - вниз под углом не менее 20 градусов от вертикали, чтобы вниз не обрушался. При необходимости обрушения борта подмыв производил снизу. Такая порода как у тебя на видео у нас только на отвалах ГОКа, но там металла нет и стволом такую породу я подмывать конечно не стал бы. Три 6 близко

Думаю нужно написать как работать эжектором и размывочным стволом на месте Прошу по-возможности гуру, обладающих большим опытом, чиркануть по этой теме несколько строчек. Из собственного, пока небольшого, опыта выяснил следующее. Елозить по дну забоя эжектором и пытаться им собирать породу для меня оказалось геморно. В итоге мне понравилось работать методом взятом из книг по гидравлической разработке добычи полезных ископаемых Эжектор ложится в приямок, при приличной ширине места размыва склона (борта) в стороны от приямка прорываю траншейки до границ места размыва. Один человек находится у эжектора и шанцевым инструментом (и руками) подгребает породу в эжектор, а так же убирает в сторону отмытые (обмытые?) крупные камни. Второй человек размывочным стволом подмывает склон (борт), обрушает его, размывает и сгоняет породу к приямку с эжектором. Воду со ствола направлять на всас эжектора не стоит, т.к. возникают скачки давления в эжекторе и производительность падает, возникают фырканья пульпы на шлюз, что ведёт к ощутимому сносу металла со шлюза. При работе одному порода сперва сгоняется размывочным стволом к приямку с эжектором и при достаточном заполнении приямка породой работа ведётся эжектором, шанцевым инструментом и руками по очистке приямка от породы и камней. Затем процесс повторяется. Приямок перекапываю через 2-3 м продвижения забоя. Это всё для того, чтобы поменьше ворочать 4" эжектором

У меня 10, 20, 50, 100 meh по США

Вот таблица по ситам - мм в meh ХАРАКТЕРИСТИКИ СИТ Размер отверстий, мм Номер сита по ГОСТ Номер по стандарту США, меш Номер сита по Тейлеру, меш 2,00 - 10 9 1,68 - 12 10 1,41 - 14 12 1,25 1,25 - - 1,19 - 16 14 1,00 1 18 16 0,84 - 20 20 0,80 0,8 - - 0,71 - 25 24 0,70 0,7 - - 0,63 0,63 - - 0,59 - 30 28 0,50 0,5 35 32 0,42 - 40 35 0,40 0,4 - - 0,36 - 45 42 0,355 0,355 - - 0,315 0,315 - - 0,297 - 50 48 0,250 0,25 60 60 0,210 - 70 65 0,200 0,2 - - 0,180 0,18 - - 0,177 - 80 80 0,160 0,16 - - 0,149 - 100 100 0,125 0,125 120 115 0,105 - 140 150 0,100 0,1 - - 0,090 0,09 - - 0,088 - 170 170 0,080 0,08 - - 0,074 - 200 200 0,071 0,071 - - 0,063 0,063 - - 0,062 - 230 250 0,056 0,056 - - 0,053 - 270 270 0,050 0,05 - - 0,045 0,045 - - 0,044 - 325 325 0,037 - 400 400

Коврики для ног надо же как-то втюхивать. А тут коврик под ключ получается

Тогда всё гуд Вес по-сути больше из-за выноса боковых длинных труб к верхней отбортовке шлюза и пластин 100х100 мм из стали 2-3 мм в количестве 4 шт (вес ног не учитывается). В место плоскопрофильной решетчатой кроватки получается корытообразная решетчатая кроватка. Если кроватка будет регулируемая по ширине, то вес увеличится ещё на две длинных боковых трубы вдоль шлюза.

Шлюз с маркировкой М на борту люминиевый Регулировка будет как на кроватке, только без ног. Со стороны подачи на двух осевых шарнирах с каждой боковины. Со стороны схода пластины из полосы на шарнирах к кроватке с отверстиями по вертикали для регулирования угла наклона. Кроватка будет универсальная для использования на модульной установке с креплением на шарнирах или таже кроватка на ногах для использования шлюза отдельно в стандартном варианте. Для демонтажа кроватки с рамы модульной установки достаточно открутить 4 болта и отцепить рукав пульповода подачи материала. Для регулирования угла наклона кроватки на раме установки достаточно открутить две гайки, переустановить пластины на следующие отверстия и закрутить обратно две гайки. Просто данная кроватка получается чуть тяжелее стандартной (чисто на ногах), вот и думаю над облегчением

Удобство съёма концентрата или шлюза с рамы? Для съёма концентрата доступ будет к каждому шлюзу со своей стороны, общая ширина при установке параллельно двух шлюзов будет равняться - ширина шлюза 1 + ширина шлюза 2 + 200 мм. Вертикальный световой просвет между шлюзом и верхним ярусом около 1 м. Если используется один шлюз, то доступ будет с обоих сторон. Если шлюз то выниматься и вставляться он будет легко, вкладываться в кроватку, к тому же такой подрамник можно сделать регулируемым по ширине по разную ширину шлюза. Только если шлюз будет крепиться (висеть) на своих боковинах не выгнет ли дно шлюза лодкой?

Я не про раму установки в целом, а про крепление с регулируемым наклоном шлюза к раме, т.е. для шлюза нужен подрамник (кроватка), который в свою очередь шарнирно крепится к основной раме. Вот посетила мысля шлюз не ложить на подрамник (кроватку), а как бы вставить боковыми отбортовками (которые для жёсткости в верхней части боковин сделаны) на профильные трубы. Или днище шлюза лодкой выгнется?

Миниэкскаватор - это машина, минидрага с мотопомпой - это оборудование. И как тогда работать? На ручной дрезине далеко не уедешь

Всё ясно Нужно было для ясности по раме модульной установки. А если в верхние отбортовки бортов короба колоды заложить трубу профильную как вариант?

Т.е. получается длинная колода на двух кроватках по длине расположена и в средней части есть опоры?

Вопрос к тем, кто работал на колодах размером от 500х2500 мм и более. Какова жёскость корпуса колоды, нужны дополнительные опоры в центральной части или достаточно со стороны подачи и схода?

Вера - она в душе, в сердце и если ты истинно веришь, то тебе не нужны по-сути церкви и молельные дома, а так же другие причиндалы и цацки для показухи. Истинно верующий и без этого всего будет услышан. А прежде всего нужно верить в себя, в свои силы, но главное не переусердсвовать, не возомнить о себе невесть что, и в любой ситуации оставаться Человеком.

Плюс поставил Большому за то, что 3М реально китай лепит, а амеровский 3М достать сложно. По поводу остального согласен частично, ведь А если standart ribret mat синтетика?

Я бы посмотрел со стороны на такой мазохизм Копать ямобуром котлован

Может кому пригодится для разделения потоков Основные параметры гидроциклонов Параметры ГЦ-25 ГЦ-50 ГЦ-75 ГЦ-150 ГЦ-250 ГЦ-360 ГЦ-500 ГЦ-710 ГЦ-1000 ГЦ-1400 ГЦ-2000 Диаметр D, мм (предельные отклонения ±2 %) 25 50 75 150 250 360 500 710 1000 1400 2000 Угол конуса α, градус 10 20 Эквивалентный диаметр питающего отверстия dэ, мм* (предельные отклонения ±2,5 %) 6 12 17 32 40 65 90 130 150 210 300 420 Диаметр сливного отверстия dc, мм (предельные отклонения ±2 %) 7 13 22 40 50 80 115 160 200 250 380 520 Диаметр пескового отверстия Δ, мм (предельные отклонения ±1,5 %) 4; 6; 8 6; 8; 12 8; 12; 17 12; 17; 24; 34 24; 34; 48; 75 35; 48; 75; 96 48; 75; 96; 150 75; 100; 150; 200 100; 150; 200; 250 150; 200; 250; 300; 360 250; 300; 360; 500 Давление на воде, МПа (кг/см2) 0,01–0,2(0,1–2,0) 0,03–0,25(0,3–2,5) 0,06–0,45(0,6–4,5) Производительность по питанию с содержанием твердого 40 масс. % при давлении 0,1 МПа, м3/ч** 0,7 2,5 5 15 20 50 95 180 280 500 1100 2100 Крупность слива, мкм 10 10–60 28–95 37–135 44–180 52–240 60–260 70–280 80–300 – Габаритные размеры, мм, не более: длина L 201 230 300 500 600 700 900 1200 1500 2100 3400 ширина B 70 100 350 450 650 750 1000 1400 1600 2200 3500 высота H 200 400 600 1100 1400 1900 2500 3500 4500 6200 8500 Масса, кг, не более 2 5 20 100 220 400 600 1450 2400 4500 11 500 * Эквивалентный диаметр питающего отверстия равен корню из 4/Пи*bh, где b, h – размеры питающего отверстия в мм. ** При давлении p, большем или меньшем 0,1 МПа, производительность подсчитывается умножением указанных значений производительности на корень из 10 умноженный на р. Нормальные формулы при сохранении исчезают. В общем словами расписал

Ну вот, опять что-то новенькое В чём заключается универсальность? Если не секрет

Я обычный технарь, который своими ногами ежедневно трассы трубопроводов и ЛЭП в лесах топчет и ни разу не планктон офисный. Эжектора промышленные у меня на котельных стоят. Есть в наличии типовые проекты эжекторов, расчёты и литература. Вот кто ты после таких заявлений? На этом мной выводы сделаны и спор прекращаю в виду его бесполезности.

Ну что ты упёрся в тубулентность Колючий? Я писал за сравнительный КПД кольцевого эжектора в целом по отношению к обычному с центральным соплом, а не за сопротивление отдельных частей эжектора. В целом, если сравнивать сопротивление кольцевой щели по отношению к соплу, то да сопротивление щели существенно выше, но это не значит, что КПД эжектора с кольцевым соплом ниже, чем КПД эжектора с центральным соплом как единого устройства. Почитай за эксперименты А.М. Скорубко. В целом спорить с человеком, который не утруждает себя изучить достаточно объёмно информацию о предмете спора, становится бесполезно. И тубулентность в некоторых случаях приносит пользу, а не вред.

Ну нету веры твоим словам и всё тут.....

Книги читать пробовал? Это не относится к вихревым-кольцевым эжекторам.

Вот-вот, поэтому при использовании в установке ПГС с короткоконусным гидроциклоном двух шлюзов под лёгкий (мелкий) и тяжелый (крупный) металл и шлих, на шлюз для мелкого думаю нужно стелить более плотный мох, а для крупного более проряженный.

Я ещё заметил, что у разного мха плотность (количество) нитей (волосков) на единицу площади разная.

На 3 странице писал про потери в трубопроводах в зависимости от длины и высоты подъёма. В общем вот упрощённая метода расчёта необходимого давления для преодоления сопротивления трубопроводов в зависимости от их длины и высоты подъёма. Учитывается так же длина всаса от мотопомпы до водоисточника и высота от места установки мотопомпы до уровня воды Исходные данные для расчета мотопомпы Н - высота точки разбора от поверхности забора воды; Hs - высота расположения мотопомпы по отношению уровня забора воды; Hd - высота подъема; Pr -давление жидкости на выходе из точки разбора (1 бар = 10 м вод. столба); L - общая длина трубопровода от точки забора до точки разбора; Ls - длина трубопровода от точки забора до мотопомпы; Ld -длина трубопровода от мотопомпы до точки разбора; К - коэффициент гидравлических потерь (см. таблицу). Таблица гидравлических сопротивлений (К) Рис. Гидравлические потери 1 метр 3 метра 2,5 метра 2 метра 1,5 метра Расчетные формулы: H = Hs + Hd + Pr – высота точки разбора от поверхности забора воды. L = Ls + Ld + K – общая длина трубопроводов от точки забора до точки разбора. Hэ = Н + 0,25 x L - эквивалентная высота подъема с учетом потерь по длине трубопровода. Пример расчета для мотопомпы Robin Subaru PTX201: Производительность мотопомпы Робин-Субару PTX201 - 520 литров в минуту. Помпа установлена на расстоянии 4 метра от водоема (Ls = 4 м.). Длина подающего шланга 35 метров (Ld = 35 м.). Дополнительно подсоединен кран К = 1 м.. Высота от поверхности водоема до помпы 4 метра (Hs = 4 м.). Высота точки разбора от мотопомпы предполагается 2 метра (Hd = 2 м.). Желаемое давление на выходе (в точке разбора) должно составлять 0,5 бар., что соответствует примерно 5 метрам водяного столба (Pr = 5 м.). Общий расчет длины трубопровода: L = Ls + Ld + K = 4 + 35 + 1 = 40 м. Расчет общей высоты подъема: H = Hs + Hd + Pr = 4 + 2 + 5 = 11 м. Расчет эквивалентной высоты подъема: Нэ = Н + 0,25 x L = 11 + 0,25 х 40 = 21 м. На графике зависимости высоты подъема от производительности помпы находим величину расхода воды в точке разбора от полученного значения эквивалентной высоты (21 метр). Для принятых исходных данных полученное значение расхода воды составляет примерно 250 л/мин или 15 м3/час. Здесь так же учитывается желаемое давление на конце подающего трубопровода, сопротивление трубопроводной арматуры и фасонины. В итоге по графической характеристике помпы находим полученные кубы воды на конце подающего трубопровода. Всем удачи в выборе мотопомпы П.С. В данных расчётах принято сопротивление горизонтального трубопровода с запасом 0,25 атм (2,5 м напора) на каждые 10 м длины. На каждые 10 метров подъёма сопротивление составляет 1 атм (10 м напора). В пульповоде потери существенно выше и зависят от диаметра, длины, высоты подъёма и плотности пульпы, но в среднем на каждый метр подъёма пульпы теряется 1 атм (10 м) напора, на каждые 10 м горизонтально лежащего пульповода теряется 1 атм (10 м) напора.